umwelt-online: DIN 4014 Bohrpfähle; Herstellung, Bemessung und Tragverhalten (4)

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A.6 Variable Daten für das Herstellen von Bohrpfählen mit durchgehender Bohrschnecke
Bohrpfahl Nr
Druckpfahl	[ ]
Zugpfahl	[ ]
Neigung
1 Pfahldaten
	Kopfabweichungen von der Sollage
	Achse ............cm			Achse ............cm
2 Bohrvorgang
	Eindringung je Umdrehung in Abhängigkeit von der Tiefe, abgeleitet aus den Messschrieben nach Abschnitt 6.2.4, siehe nebenstehendes Diagramm.
3 Pfahlbewehrung
	Abweichungen von Plan- Nr
	Längenabweichung
	Änderung der Bewehrung
	Sonstige Änderungen
4 Pfahlbeton
	Besondere Vorkommnisse
	Betondruck (in bar) bei Verwendung von durchgehenden Bohrschnecken mit kleinem Zentralrohr (BE) (Di: Da < 0,55) in Abhängigkeit von der Tiefe siehe nebenstehendes Diagramm.
5 Einbringen des Betons
	Soll ............m3			Ist ............m3
6 Ausführungszeiten
1 2 3 4 5 Arbeitsvorgang Arbeitstemperatur °C Uhrzeit Datum  von  bis Bohren Meißeln Unterbrechung Fußherstellung Betonieren
7 Bemerkungen
	Abweichungen von den Grunddaten
8 Unterschriften/Datum
	Bohrmeister
	Bauleiter des Unternehmens
	Vertreter des Bauherrn
[ ]	Zutreffendes ankreuzen

.

Bild B.1: Bodenprofil, Sondierdiagramm und Maße für ein Anwendungsbeispiel zur Ermittlung der Widerstandsetzungslinie

In Bild B.1 sind die zur Bestimmung des Pfahlwiderstands Q(s) erforderlichen Informationen über Bodenart, Baugrundfestigkeit und Pfahlgeometrie zusammengestellt.

Bestimmung des PfahlmantelwiderstandsQ_r(s)

Der Boden im Bereich bis 2,2 m unter Geländeoberfläche liefert keinen nennenswerten Sondierwiderstand. Für die Festigkeit der Tonschicht ist die Kohäsion im undränierten Zustandc_u maßgebend. Mitc_u = 0,1 MN/m² ergibt sich nach Tabelle 5 ein Bruchwert der Mantelreibung von τ_mf = 0,04 MN/m². Zur Bestimmung der Bodenfestigkeit im Bereich der Sandschicht wird der Sondierwiderstandsverlauf nach Bild 6 in Abschnitte mit bereichsweise konstantem "vorsichtigem Mittelwert" unterteilt.

Aus Tabelle 4 ergibt sich ein Bruchwert der Mantelreibung im Bereich des Sandes und mit den zugehörigen Pfahlumfangsflächen der Bruchwert für den PfahlmantelwiderstandQ_rg nach Tabelle B.1.

Aus dem Bruchwert für den PfahlmantelwiderstandQ_rg wird die Setzung für die Mantelreibungs_rg in cm mitQ_rg in MN nach folgender Zahlenwertgleichung (7):

Tabelle B.1. Bruchwert für den Pfahlmantelwiderstand für ein Anwendungsbeispiel

Q_rg = 1,357 MN

ermittelt. Mit den Zahlenwerten des Berechnungsbeispiels ergibt sich dann für die Pfahlkopfsetzung

Bestimmung des PfahlfußwiderstandsQ_s(s)

Zur Ermittlung vonQ_s(s) wird in einem Bereich von 3 *D (hier: 3 *D = 2,7m) unter dem Pfahlfuß eine mittlere Bodenfestigkeit angesetzt. Aus dem Sondierdiagramm in Bild B.1 erhält man für diesen Bereich einen mittleren Sondierspitzenwiderstand vonq_s=17,5 MN/m².

Unter Verwendung der in Tabelle 2 angegebenen Zahlenwerte und unter Berücksichtigung des zuvor ermittelten Wertes vonq_s kann der Pfahlspitzenwiderstand errechnet werden. Die Tabelle B.2 gibt die so ermittelten Zahlenwerte wieder.

Tabelle B.2: Pfahlfußwiderstand für ein Anwendungsbeispiel

Tabelle B.3: Pfahlwiderstand in Abhängigkeit von der Pfahlkopfsetzung

In Tabelle B.3 ist der aus Pfahlfuß- und Pfahlmantelwiderstand errechnete Pfahlwiderstand in Abhängigkeit von der Pfahlkopfsetzung angegeben.

Aus der Widerstandsetzungslinie nach Bild B.2 ergibt sich zu jedem PfahlwiderstandQ die zugehörige Setzung des Pfahlkopfes.

Bild B 2: Widerstandsetzungslinie für ein Anwendungsbeispiel

.

Bild C.1: Geometrie der Pfahlgruppe

Abminderungsfaktoren:

Bettungsmoduln der Pfähle in der Gruppel /L =3 durch Interpolation zwischenl /L = 4 undl /L = 2:

1. Für linear zunehmenden Bettungsmodul:
   

   nhl = ½ * (0,951,67+ 0,95) *nhE = 0,93 *nhE

   nh2 = ½ * (0,881.67+ 0,88) *nhE = 0,84 *nhE

   nh3 = ½ * (0,661.67 + 0,66) *nhE = 0,58 *nhE

   nh4 = ½ * (0,611,67+ 0,61) *nhE = 0,52 *nhE

2. Für konstanten Bettungsmodul:
   

   ks1= ½ * (0,951,33+ 0,95) *ksE = 0,94 *ksE

   ks2 = ½ * (0,881,33+ 0,88) *ksE = 0,86 *ksE

   ks3 = ½ * (0,661.33+ 0,66) *ksE = 0,62 *ksE

   ks4 = ½ * (0,611,33+ 0,61) *ksE = 0,56 *ksE

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[1] Grundsätze für die Durchführung und Auswertung horizontaler Probebelastungen an Großbohrpfählen, zu beziehen bei der DGEG e.V., Hohenzollernstr. 52, 4300 Essen 1

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[4] Franke/Klüber 1988 "Pfahlgruppen unter Horizontalbelastung", Der Bauingenieur 1988

[5] Empfehlungen des AK 19 der Deutschen Gesellschaft für Erd- und Grundbau e. V. (DGEG) "Versuchstechnik im Fels" zu beziehen bei der DGEG e.V., Hohenzollernstr. 52, 4300 Essen 1

Frühere Ausgaben

DIN 4014: 12.60; 11.69

DIN 4014 Teil 1: 08.75

DIN 4014 Teil 2: 09.77

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Internationale Patenklassifikation

E 21 B 7/00

E 21 C 1/00

E21 B 10/00

E 02 D 5/22

E 21 B 17/00

G 01 L

ENDE